管道主要用于石油天然氣輸送,是“國家生命線工程”。據(jù)統(tǒng)計,我國的長輸管道達到166×103km。油氣介質(zhì)易燃、易爆、有毒,一旦發(fā)生安全事故將直接威脅國家能源和公共安全。定期檢驗檢測是預(yù)防事故發(fā)生的有效方法,國家質(zhì)檢總局發(fā)布的《關(guān)于規(guī)范和推進油氣輸送管道法定檢驗工作的通知》中明確要求：油氣長輸管線根據(jù)服役期不同需在3~5 a的周期內(nèi)強制進行全面的法定檢測檢驗。當前,管道內(nèi)檢測技術(shù)具有高效、連續(xù)、不受服役環(huán)境限制等優(yōu)點,是國內(nèi)外保障和維護管道安全運行的有效手段[1-3]。

近年來,我國企事業(yè)單位、高等院校在“國家重點研發(fā)計劃”、“國家重大儀器專項”等科技項目的支撐下,開展了油氣管道的內(nèi)檢測技術(shù)研究與裝備的攻關(guān)。目前成熟應(yīng)用的管道擺臂、漏磁、渦流等檢測設(shè)備可以有效檢出在役管道的腐蝕、鑿痕、變徑等安全隱患[4-7]。但部分管道由于服役年限長、工作環(huán)境復(fù)雜、輸送介質(zhì)雜質(zhì)多,實施管道內(nèi)檢測時存在巨大的卡堵風險[8]。

近年來,為了實現(xiàn)高越障通過能力下的管道變徑缺陷的定位與識別,一些學者開展了相關(guān)研究。RAMELLA等[9-10]開發(fā)了一種公稱直徑為300 mm的卡尺式聚氨酯泡沫測徑內(nèi)檢測新裝備,實現(xiàn)了管體變徑和腐蝕缺陷的有效檢出,但該接觸式檢測技術(shù)存在內(nèi)壁劃傷和數(shù)據(jù)失真的潛在風險。熊毅等[11]提出了內(nèi)嵌懸臂梁式力傳感器檢測管道大變徑的設(shè)計方案,以聚氨酯泡沫為載體,通過力傳感器記錄聚氨酯泡沫受到的擠壓力來獲取管道變形量。王宇楠等[12]提出利用內(nèi)嵌磁鐵和霍爾元件獲取管體變徑引起的磁場變化量的設(shè)計方案。李曉龍等提出了電磁測距與探臂結(jié)合的管道復(fù)合變形檢測技術(shù),提高了檢測器的周向檢測精度。

在上述研究基礎(chǔ)上,筆者結(jié)合傳統(tǒng)的電磁測距與泡沫清管兩種技術(shù),設(shè)計開發(fā)了高通過性油氣管道變徑檢測清管器,搭建了三軸動態(tài)掃查試驗平臺,設(shè)計制作了模擬的管道變徑缺陷試件,完成了集成傳感及電子系統(tǒng)的性能測試。

1. 非接觸式變徑檢測原理

電磁測距檢測原理如圖1所示,勵磁線圈在交變電流信號的激勵作用下產(chǎn)生勵磁場,磁通密度為Be。當管道不存在缺陷時,試件表面渦流產(chǎn)生的磁場為B1,衍生的磁化磁場強度為B2,空間中的復(fù)合磁場強度Bt是此三種磁場的矢量疊加。當管道存在變徑缺陷時,管道內(nèi)壁與勵磁線圈間等效距離由d改變?yōu)?/span>d´,磁化磁場和渦流磁場分別改變?yōu)?/span>B2´和B1´,空間中的復(fù)合磁通疊加信號改變?yōu)?/span>Bt´,空間磁場信號的畸變量ΔBt是管道變形量的非線性映射。

圖 1電磁測距檢測原理示意

電磁測距檢測探頭中的磁傳感器可以將空間中的磁場信號轉(zhuǎn)化為電壓信號進行傳輸和存儲。具體而言,當被測管道不含變徑缺陷時,探頭與管壁間的距離為一定值d,傳感器輸出的電壓值為基線值Vline。當內(nèi)檢測器通過管道變形區(qū)域時,管壁產(chǎn)生內(nèi)凹,探頭與管壁間的距離變化為d1,輸出電壓值產(chǎn)生畸變,變化量ΔV攜帶了管道變形量Δd的信息。

2. 泡沫變徑檢測器系統(tǒng)

2.1 機械結(jié)構(gòu)設(shè)計

機械式、聚氨酯泡沫式清管器（見圖2）具有高通過性的優(yōu)勢,但不具備管道大變徑缺陷的檢出與定位能力,為此提出如圖3所示的高通過性油氣管道泡沫變徑內(nèi)檢測裝備三維結(jié)構(gòu),主要包含：里程輪、轉(zhuǎn)接盒、陣列布置傳感器、聚氨酯泡沫、法蘭盤、密封艙體、檢測器骨架等。

圖 2機械式及聚氨酯泡沫式清管器實物

圖 3泡沫變徑內(nèi)檢測器三維結(jié)構(gòu)示意

裝備結(jié)構(gòu)中,里程輪由機械結(jié)構(gòu)和里程傳感器組成,機械輪滾動帶動磁鐵轉(zhuǎn)動使磁場產(chǎn)生周期性的變化并被磁性角度傳感器捕獲,以此來記錄內(nèi)檢測器的運行里程。磁性角度傳感器采用江蘇多維公司研制的TMR3002芯片,雙軸輸出與磁場角度成正弦和余弦關(guān)系的電壓信號,輸出信號的峰峰值為可供電電壓的100%,因此不需增加額外的外部信號放大與處理電路。同時,TMR（隧道磁阻）惠斯通電橋結(jié)構(gòu)有效補償了傳感器的溫度漂移,其采用LGA8封裝形式,尺寸僅為3.0 mm×3.0 mm×0.75 mm（長×寬×高）,滿足清管器在管道高速運行時的高精度里程記錄需求。

轉(zhuǎn)接盒包括轉(zhuǎn)接電路及機械外殼,負責將陣列傳感系統(tǒng)感知的管道缺陷信息匯總并輸入至機芯進行采集和存儲；陣列布置的傳感器可以實時記錄管道的真實變徑量并轉(zhuǎn)換成模擬信號進行傳輸；聚氨酯泡沫具有抗拉強度高、可壓縮、耐磨、耐油等特點,在提供內(nèi)檢測器驅(qū)動力的同時,具有較高的變徑通過能力；法蘭盤可以對檢測器的艙體進行密封,為電子系統(tǒng)及電源提供保護；密封艙體為電子系統(tǒng)和電源提供剛性支撐；檢測器骨架可以將電子系統(tǒng)及機械機構(gòu)進行集成。

2.2 傳感及電子系統(tǒng)開發(fā)

高通過性泡沫清管器的控制系統(tǒng)架構(gòu)如圖4所示,其核心采用STM32H7型微控制器。正弦信號波形激發(fā)通過DAC（數(shù)字模擬轉(zhuǎn)換）模塊配合運算放大器實現(xiàn),確保激勵信號的精準輸出。選用mpu6050型陀螺儀提供高穩(wěn)定性姿態(tài)數(shù)據(jù)。里程輪采用磁編碼芯片,精確記錄行走距離。數(shù)據(jù)存儲利用STM32H7的SDIO（全數(shù)字輸入輸出接口）功能實現(xiàn),數(shù)據(jù)導(dǎo)出則通過USB2.0芯片實現(xiàn),實測速度超過30 m·s−1。電子系統(tǒng)協(xié)同工作,能夠滿足復(fù)雜環(huán)境下的高精度控制和數(shù)據(jù)采集、存儲、導(dǎo)出的需求。

圖 4高通過性管道變徑清管器的控制系統(tǒng)架構(gòu)

高通過性變徑檢測探頭及陣列調(diào)理電路實物如圖5所示。非接觸式變徑檢測傳感器主要包括：激勵線圈、TMR磁敏元件、PCB電路板、線圈骨架、封裝外殼、支撐結(jié)構(gòu)等[見圖5（a）]。激勵線圈由漆包線纏繞制成,在電流型信號發(fā)生模塊的激勵作用下,產(chǎn)生交變勵磁場。TMR磁敏元件是一種基于磁阻原理的傳感器,即電阻隨外部磁場強度改變,用于提取空間中的復(fù)合磁通信號,并將磁信號轉(zhuǎn)化為電壓信號。PCB電路板上預(yù)留了焊盤位置,起到固定TMR線性傳感器的作用。骨架是激勵線圈和磁敏元件的載體。其采用3D打印制成,起到固定和限位的作用。對探頭整體進行澆筑,可使傳感器各部件的相對位置完全固定。

圖 5陣列傳感器及陣列放大濾波電路實物

非接觸式變徑檢測傳感器中的陣列TMR磁敏元件獲取的空間磁通微弱,包含著大量的無關(guān)噪聲信號,不利于管道變形特征的識別。為此,筆者設(shè)計了以SGM722為基礎(chǔ)的兩級放大RC濾波電路,剔除無關(guān)頻率的噪聲信號,提高缺陷響應(yīng)信號的信噪比。陣列放大濾波電路如圖5（b）所示。

將傳感器周向陣列布置,采用電子系統(tǒng)進行數(shù)據(jù)采集、存儲、導(dǎo)出,電子系統(tǒng)和里程輪實物如圖6所示。10個陣列布置的傳感器獲取的管道變徑量與兩路里程通道通過轉(zhuǎn)接電路進行數(shù)據(jù)轉(zhuǎn)換,并通過轉(zhuǎn)接盒傳輸至機芯中的數(shù)據(jù)采集存儲系統(tǒng)進行離線的數(shù)據(jù)存儲。當檢測完成后,通過高速USB2.0接口進行檢測數(shù)據(jù)的快速導(dǎo)出。

圖 6電子系統(tǒng)及里程輪實物

3. 變徑掃查試驗

3.1 試驗制備

（1）變徑試件加工

采用機械加工的方式制作模擬管道變徑試件,材料為低碳鋼,含有變徑的平板試件的設(shè)計圖及實物如圖7所示。其中試件一包含三個長均為100 mm,高度分別為17.5,12.0,7.0 mm的凸起,模擬長度相同、高度不同的管道變徑缺陷。試件二包含兩個高度均為17 mm,長度分別為80 ,90 mm的凸起,模擬高度相同、長度不同的管道變徑缺陷。

圖 7含有變徑的平板試件的設(shè)計圖及實物

（2）探頭動態(tài)掃查試驗平臺

三軸動態(tài)掃查試驗平臺及探頭夾持機構(gòu)如圖8所示。該掃查試驗平臺由滑動連接機構(gòu)、支撐型材架、控制器、聯(lián)動板等組成,可以實現(xiàn)x,y,z三軸的聯(lián)動?；瑒舆B接機構(gòu)的絲杠型號均為FBL60,行程分別為1 500,900,300 mm。絲杠通過套筒與左連接板和固定板相連接,聯(lián)軸器一端與絲杠相連接,另一端通過套筒與步進電機相連接。套筒能有效增加絲杠與左連接板和固定板的穩(wěn)定性。步進電機的型號為FM5756SFD04,適配驅(qū)動器型號為FMDD50D40NOM,步進電機與外接電源相連接,空載運行速度最快可達930 mm·s−1,滿載運行速度可達500 mm·s−1,模組精度達0.02 mm。通過AMC4030三軸運動控制器實現(xiàn)三軸滑臺的自動運動控制。

圖 8三軸動態(tài)掃查試驗平臺及探頭夾持機構(gòu)結(jié)構(gòu)示意

探頭夾持機構(gòu)由控制機構(gòu)和夾具組成,控制機構(gòu)包括工字型連接板、滑桿、固定底板、搖桿等?？梢酝ㄟ^旋轉(zhuǎn)搖桿完成兩側(cè)夾板的相對運動,實現(xiàn)待測試探頭的鎖緊。開展試驗時,探頭在夾持機構(gòu)的帶動下勻速運行,模擬內(nèi)檢測器在管道內(nèi)的軸向運動。

3.2 變徑掃查結(jié)果與分析

設(shè)置探頭與管壁的間距為25 mm,模擬內(nèi)檢測器在管道內(nèi)運行時的非接觸式檢測。在試驗臺夾持機構(gòu)的帶動下對變徑試件進行動態(tài)掃查,通過集成的電子系統(tǒng)實現(xiàn)檢測數(shù)據(jù)的在線采集、離線存儲和數(shù)據(jù)導(dǎo)出。

圓弧形變形區(qū)域的掃查信號如圖9所示。整體來看,當探頭掃查至圓弧形變形區(qū)域時,信號產(chǎn)生畸變,表現(xiàn)出“增加-峰值-減小”的變化規(guī)律,呈現(xiàn)“凸”字形的山峰狀分布。當探頭處于圓弧的正上方區(qū)域時,采集到的電壓信號出現(xiàn)最大值。這是由于探頭處于此位置時,線圈的勵磁場引起了試件表面磁疇的有序偏轉(zhuǎn),感應(yīng)出強大的磁化磁場Hm,其對線圈衍生的交變勵磁場具有顯著的增強作用。同時,變形引起的電壓變化量ΔV與空間復(fù)合磁場變化量ΔB呈正相關(guān),導(dǎo)致信號出現(xiàn)了預(yù)期的“凸”字分布規(guī)律,并且隨著凸起高度D的增加,信號畸變的程度愈加明顯。

圖 9圓弧形變形區(qū)域的掃查信號

原始信號如圖9（a）,（b）所示,可見當凸起長度L固定為100 mm,高度D依次為7,12,17.5 mm時,輸出電壓的最大變化量ΔVmax依次改變?yōu)?0.06,0.16,0.39 V,凸起高度D的變化引起了輸出電壓的顯著畸變。

對原始信號進行包絡(luò)、提取后的變形響應(yīng)信號如圖9（c）,（d）所示,當凸起高度D固定為17 mm,長度依次變化為80 mm和90 mm時,輸出電壓的最大變化量ΔVmax分別為0.413 V和0.402 V,相差2.66%,可見當凸起高度相同,長度由80 mm改變至90 mm時,對于ΔVmax的影響不大。同時,計算可以得到畸變信號的長度L´分別為102.69 mm和114.82 mm,可見畸變信號的長度會大于變形缺陷的實際長度,這是由于線圈交變勵磁場覆蓋的區(qū)域大于線圈的實際尺寸,線圈在變形區(qū)域附近時與凸起產(chǎn)生了電磁耦合作用,故提前出現(xiàn)了變徑的響應(yīng)信號。

該聚氨酯泡沫清管器的變形檢測探頭采用柔性支撐結(jié)構(gòu),單側(cè)支撐結(jié)構(gòu)的最大壓縮量為30 mm,計算可得該清管器傳感系統(tǒng)的最大變形通過能力達110 mm,約為管道外徑的40.29%,管道外徑為273 mm。開展的傳感器動態(tài)測試試驗結(jié)果表明,集成的傳感系統(tǒng)變形檢測能力優(yōu)于5 mm（1.83%的管道外徑）,滿足小口徑油氣管道大變形、高通過能力、高精度內(nèi)檢測的實際需求。

4. 結(jié)論

介紹了基于電磁測距原理的非接觸式管道變形檢測技術(shù),設(shè)計開發(fā)了高通過性泡沫變形內(nèi)檢測裝備的機械支撐結(jié)構(gòu)、傳感和集成電子系統(tǒng)。搭建了非接觸式動態(tài)掃查試驗平臺,對集成系統(tǒng)進行了動態(tài)掃查測試。結(jié)果表明,研制的電磁測距檢測探頭可以實現(xiàn)25 mm提離高度下的非接觸式變形檢測,其檢測閾值優(yōu)于1.83%管道外徑。同時,聚氨酯泡沫清管器具備40%管道外徑的變形通過能力,滿足未知工況復(fù)雜管道的大變形管段檢測和定位的實際需求。

文章來源——材料與測試網(wǎng)